一、问题的提出
在安全鉴定中会发现有些老土石坝已运行45十年,但由于施工质量或是原断面设计偏紧,经复核分析后,坝身稳定安全系数不满足规范要求,为确保安全,常结合坝顶加宽采取放坡的加固措施。但在拼宽放坡中,为保证拼宽坝体填筑质量,使用不恰当的重型碾压设备、并采用震动碾压,没有顾及老坝体的强度,结果在分层碾压过程,使老坝体与拼宽体的结合面下产生塑性变形,随着碾压层面的升高,下滑重量增加,产生坝坡坍滑,给工程施工造成困难,带来损失。为防范这一现象的发生,本文就此结合一工程实例进行初步探讨。
二、产生坍滑原因
拼宽坝体在分层碾压过程,均以老坝坡面为基面,其碾压荷载,将在老坝坡面下产生相应的应力,若碾压荷载过重并采用震动碾压,则在老坝体边坡下产生塑性区,随着填筑高度的升高,塑性开展区也将由下向上延伸,在塑性开展区内的老坝体将产生剪切变形,使抗剪强度降低,当拼宽部分加到一定高度,下滑力大于坝基部分的抗滑力,即将产生滑坡。
某土石坝工程坝高20m,在大坝背坡采用拼宽加固, 拼宽部分采用砾石土填筑,厚度约2.8m,砾石含量大于60%,天然密度1.89t/m
3,抗剪强度指标ψ
q=35
o,C
q=0(经验值);老坝体r=1.94t/m
3,饱和密度r
f=1.94t/m
3,快剪值C
q=1.35 t/m
2,ψ
q=18.9
o;固快C
cq=1.96t/m
2,ψ
cq=23.5
o,含水量W=23%左右,拼宽坝体在高程31.0m以下为强风化基岩。施工分层碾压厚度50cm,采用20t震动碾分层碾压,每层碾压6遍,当拼宽坝体碾压至47.0m高程时,坝坡下滑,产生破坏。
究其大坝滑坡产生的原因,超重的碾压及震动碾压是其主要原因。经检测,由于老坝体含水量偏高处于基本饱和状态,其饱和度Sr在85%~90%之间,在超强外载作用下将产生流塑区剪切变形。根据土体极限平衡条件,判别基底某点应力是否超过塑流界限,可用临界内摩擦角和临界凝聚力作为判别标准。
----------(1)
或
----------(2)
Ψk,Ck—地基中某点在荷载作用下,达到临塑状态时的摩擦角(度)、凝聚力(t/m
2)。砂性土用Ψk值,粘性土用Ck值。
C、Ψ—地基中某点的凝聚力、摩擦角。
σ
y、σ
x、τ
xy—在荷载作用下地基中某点的垂直应力、水平应力、剪应力。(可从土坝设计或有关基础设计手册中查用)
拼宽部分坝体从31.0m高程开始碾压,20t震动碾轮压为q=20t/m
2,震动碾钢轮宽度2m,碾压顺坡轴线分层压实。每层按拼宽的设计宽度分为若干条带,逐条进行,待一层碾压完毕后,铺筑上一层,层厚50cm,如此循环往复。在每层进行第一条带碾压时,紧贴老坝体,其碾压应力将传递到老坝体。现以31.0m起始高程进行分析。
30.5m高程有5个碾压条带,边缘条带与坝体相连,活载q=20t/m
2,作用宽度b=2m(相当碾压轮宽),荷载作用这双缘点不同深度地基往往最大,是控制断面。按上述(1)、(2)式中计算可得,沿坝身深度各点临界凝聚力和内摩擦角。
荷载边缘点(m) |
高程(m) |
临界凝聚力CK
(t/m2) |
基土凝聚力或摩擦角C(t/m2) |
0.0 |
30.8 |
3.48 |
1.35 |
0.0 |
30.34 |
3.71 |
1.35 |
0.0 |
30.00 |
3.62 |
1.35 |
0.0 |
28.79 |
3.30 |
350
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文章名称:
土石坝拼宽放坡碾压强度的探讨
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