果园微喷灌系统研究

来源:期刊VIP网所属分类:建筑设计发布时间:2014-01-26浏览:

  摘要:根据地形条件及实际情况,干管沿山脊布置,支管垂直于等高线布置,此时支管水力计算应满足支管上各毛管进口的工作水头要求,因此,支管的水头损失应根据地面高差和支管进口工作水头大小确定,并根据确定支管管径。

  关键词:果园 微喷灌 规划 设计

  1 基本情况

  微喷灌是通过低压管道系统,以小的流量将水喷洒到土壤表面进行局部灌溉,微喷灌的特点是灌水流量小,一次灌水延续时间较长,灌溉周期短,需要的工作压力较低,能够较精确地控制灌水量,能把水和养分直接输送到作物根部附近的土壤中去。

  果园位于广东省电白县大衙镇,种植荔枝,树龄在3~7年左右。规划13.3 hm2的微灌工程,于1996年10月建成。果园最高处高程为94.91 m,坡面比较均匀,高差在8~21 m之间,土壤为砂壤土,含有机质少,透水性较大,保水保肥能力较差。水源利用1996年初打的一口深25 m的水井,流量为25 m3/h,可连续抽水4~6 h,果场已有380V动力线,变压器容量为10 kVA。

  2 规划设计方案

  荔枝基本沿等高线种植,每行树布置一条毛管,毛管沿等高线布置,毛管间距等于果树行距,即6.0 m。沿毛管在每两棵树中间布置一个微喷头,微喷头间距与荔枝树株距相等,即4.5 m,微喷头用Φ4 mm微管与毛管连接,微管长1.0 m,用插杆固定在地面上。

  根据地形条件,干管沿山丘的脊线布置,由首部枢纽A点起沿山脊向北布置APS干管和向南布置AFL干管,支管沿山坡垂直于等高线布置,并尽量向两侧毛管供水,毛管平行等高线布置,见图1。

  图1 微灌工程规划图

  规划设计参数为:南方果树的湿润比P≥0.35,设计灌水均匀度Cu=95%,灌水有效利用系数η=0.9,设计日耗水强度Ea=2.71 mm/d。

  3 微喷灌溉制度设计计算

  3.1 一次灌水量计算

  微喷灌设计一次灌水量用(1)式计算

  M=0.1 rh(Wd-Wo)P               (1)

  式中 M──灌水定额,mm;

  r──土壤容量,砂质壤土r=1.37 g/cm3;

  h──灌水湿润深度,取h=0.5 m;

  Wd──土壤田间最大持水量,Wd=22%;

  Wo──设计含水量下限,Wo=0.6 Wd=13.2%;

  P──土壤温润比,P=2×5/(4.5×6)=0.37。

  M=0.1×1.37×50×(22-13.2)×0.37

  =22.3 (mm)

  3.2 设计灌水周期

  T=M/Ea

  22.3/2.71=8.23 (d)

  取T=8d

  3.3 一次灌水延续时间

  t=MStSr/(η水nqd)

  (2)

  式中 t──一次灌水延续时间,h;

  St──果树株距,m;

  η水──灌水有效利用率,取η水=0.9;

  qd──微喷头流量,qd=60 L/h;

  n──灌水器数量,n=1个/株。

  t=22.3×4.5×6/0.9×1×60)=11.15 (h)

  取t=11(h)

  3.4 轮灌组数目

  每天工作时间取C=8 h,则轮灌组数目

  N=CT/t=8×8/11=5.8 (组)

  取N=6 (组)

  为了使每个轮灌组灌水时水泵出水量基本相等,压力比较均匀,缩小管径,降低工程投资,根据实际支管情况,将各轮灌组的分组情况划分见表1。

  表1 轮灌分组表          单位:m3/h

  组

  支管

  流量

  合计

  组

  支管

  流量

  合计

  1

  支1

  支2

  支14

  支22

  12.36

  7.2

  8.58

  11.4

  39.54

  4

  支7

  支8

  支18

  9.24

  6.0

  16.38

  31.62

  2

  支3

  支4

  支16

  支20

  9.1

  10.62

  6.54

  12.24

  38.58

  5

  支10

  支11

  支19

  14.52

  13.14

  9.6

  37.26

  3

  支5

  支6

  支15

  支17

  6.24

  9.66

  9.96

  11.16

  37.02

  6

  支9

  支12

  支13

  支21

  7.86

  11.40

  4.74

  14.46

  38.46

  4 微灌系统管网水力计算

  4.1 毛管水力计算

  4.1.1 毛管水力计算参数

  本工程采用全圆折射式微喷头,已知灌水器流态指数X=0.5,微灌系统设计流量偏差qv=0.2,灌水器设计工作水头hd=0.1 MPa,设计流量q=60 L/h。

  4.1.2 灌水器设计允许工作水头偏差率

  4.1.3 毛管最大出水孔数

  取Nm=10(孔)

  4.1.4 毛管设计最大长度

  Lmax=NmS+S0

  =10×4.5+4.5/2

  =47.25(m)

  根据实际地形和管道布置情况,实际最大毛管长度L=42.5 m

  4.1.5 毛管进口压力h0计算

  毛管沿树行平行于等高线布置,灌水器最大工作压力水头在毛管进口处第一个出水口处。

  h0=h1+ka(Nqd)mSo-JSo

  h1=(1+0.62×0.2)1/5×10+8.4×10-4

  ×601.696×2+1.34×10-5×602

  =14.43 (m)

  α=1.006×10-5×1.2-(0.123Lg1.2+4.88)

  =4.1×10-6

  m=1.753(D/2.5)0.018

  =1.753(1.2/2.5)0.018

  =1.73

  K=1.1

  h0=14.43+1.1×4.1×10-6×(10×60)1.73

  ×2-0×4.5/2

  =15.01(m)

  4.2 干管、支管水力计算

  4.2.1 干管ASW水力计算

  根据地形条件和管网布置情况,第一轮灌组离首部枢纽二级加压泵最远,流量Q12=11.4 m3/h,W点地面高程为94 m,如果支管进口水头等于毛管进口设计水头,那么只要在W点管道内有满足毛管进口水头ho的工作水头,其他毛管的进口水头均能满足要求。干管ASW沿程水头损失按勃拉休斯公式计算。

  hfAW=8.4×104×Q1.74L/D4.75

  =8.4×104×[(19.981.75×84+11.41.75×

  64)/504.75+11.41.75×192/654.75

  =17.36 (m)

  4.2.2 干管AFL水力计算

  在第一轮灌组中,向支1、支2两条支管同时供水,其流量为Q=19.56 m3/h,干管AFL全长La1=205 m,A点与L点地面高程差为97.7-83.1=14.6 m。

  干管AFL管径为

  DAL=(KQ1.75L/ΔH地)-4.75

  =(8.4×104×19.561.75

  ×205/14.6)-4.75

  =56.7(mm)

  由于干管ASW和干管AFL所需要的工作水头有差别,而且两条干管在A处平衡,所以A点处提供的工作水头远远超过干管AFL的沿程水头损失,所以选用干管AFL的管径D=50 mm,满足要求。

  hfAL=8.4×104D1.75L/Q4.75

  =8.4×104×19.561.75×205/504.75

  =26.7(m)

  4.2.3 首部二级加压泵扬程计算

  首部地面高程ZA=97.7 m,W点地面高程Zw=94.0 m,干管ASW沿程水头损失hfAW=17.36 m,毛管进口水头ho=15.0 m,考虑首部枢纽中各种管道、管件和过滤器水头损失Σhj=8.0 m,首部枢纽水泵扬程为

  HAW=ho+Σhj+hfAW-ΔZ

  =15+8+17.36(97.7-94)

  =36.66 (m)

  干管AL沿程水头损失hfAL=26.7 m,L点地面高程为Z=83.1 m,首部枢纽水泵扬程为

  HAL=ho+Σhj+hfAL-ΔZ

  =15+8+26.7-(97.7-83.1)

  =35.1(m)

  可见,第一组最大扬程为36.66 m,就能满足要求,其他各轮灌组所需的扬程和流量经过计算,结果见表2。

  表2 各轮灌组设计扬程计算结果表

  轮灌组

  1

  2

  3

  4

  5

  6

  流量(m3/h)

  39.54

  38.58

  37.02

  31.62

  37.26

  38.46

  扬程(m)

  36.66

  37.08

  32.85

  32.64

  26.60

  30.55

  从表2计算结果中可知,最大流量为第1轮灌组,最大扬程为第2轮灌组,因此满足第1轮灌组的流量和第2轮灌组的压力,即可满足其他轮灌组的要求。

  4.2.4 首部枢纽水泵电机选择

  根据轮灌组最大流量Q=39.54 m3/h,扬程H=37.08 m,选择型号为IS80-65-160型节能单级单吸清水离心泵,H=32~45 m,Q=50~25 m3/h,由安微宁国工业泵厂生产。

  电机为三相异步电动机,型号为Y132-2″,功率N=7.5 kW,由西安电机厂生产。

  4.2.5 支管进口工作水头计算

  由于轮灌时各组的流量大小不相同,水泵扬程也不同,各支管的进口工作水头需按水泵扬程进行复核计算,确定是否需要在支管进口设置调压装置。

  首部枢纽出水口A点工作水头确定:

  蓄水池平均设计水位为97 m,水泵轴线安装高程为98 m,首部枢纽地面高程为97.7 m,轮灌组的流量在31.62~39.54 m3/h之间,由水泵性能曲线可知,水泵的扬程在39~42.5 m之间变化,现以39 m为各次轮灌时水泵的计算扬程。

  A点处的水头为

  HA=H扬-Δh首-ΔZ

  =39-8-(98-97)

  =30 (m)

  灌水时各支管进口工作水头计算:

  轮灌时各支管进口的工作水头与轮灌组的输水流量、管道沿程水头损失及地面高程有差别,关系较大,现均以A点为计算起点,各支管进口的工作水头为

  H支=HA-ΣΔH±ΔH地

  ΔH=hf+hf

  取hj=0.1 hf

  现计算第1轮灌组,干管AL同时向支1、支2供水。

  管段水头损失

  HfkL=8.4×104×7.21.75×5/504.75

  =0.1(m)

  ΔHkL=1.1 hfkL

  =1.1×0.1

  =0.1(m)

  支管2进口处的工作水头为

  H支2=HA-ΣΔH+ΔH地

  =39-(29.32+0.1)+(98-82.5)

  =25.08(m)

  其他支管进口工作水头计算方法相同,计算结果见表3。

  表3 支管进口工作水头计算结果         (单位:m)

  管段

  AK

  KL

  AP

  PW

  AI

  IJ

  AR

  RU

  AG

  GH

  AQ

  工作水头(H支)

  24.58

  25.08

  41.82

  24.46

  25.72

  27.77

  32.03

  23.34

  37.04

  36.84

  45.37

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