1. 引言
在土木工程建设中，经常遇到软弱地基。软弱地基具有强度较低、压缩性较高、易发生变形等特点，从而造成建筑物不均匀沉降、开裂、沉降量过大，超过规范要求，甚至造成建筑物失稳、破坏。
本文结合相关技术规范及施工经验，针对因受水浸泡地基承载力下降，压缩性提高的软土地基上的既有建筑物，提出了高压喷射注浆法的应用及其实例。
2. 工程概况
需加固的已建构筑物为两个高位槽，位于河南焦作修武地区某公司区域内。
这两个碳分高位槽南侧为原有碳分槽，东侧及北侧紧邻厂区道路。这两个高位槽是分期设计、分期施工的，中心距12.5m。1#槽顶标高26.800m，上部为圆形钢仓，直径Φ7.5m，高19.16m，钢仓下部为圆锥形漏斗，高5.84m。支承结构为钢筋混凝土筒体结构，高7.64m。矩形筏板基础（11mx12m），筏板厚度1.5m，基础埋深8.1m。2#槽顶标高26.800m，上部为圆形钢仓，直径Φ8.2m，高7.085m，钢仓下部为圆锥形漏斗，高2.215m。支承结构为钢筋混凝土筒体结构，高19.715m，圆形筏板基础（Φ10.6m），筏板厚度1.2m，基础埋深8.1m。两个高位槽均采用第3层卵石层作为持力层。
自投产以来，该区域工艺流程中存在跑、冒、滴、漏现象。1#槽由于实际操作等原因上部的钢槽内15.930m以下料浆全部凝固结死，经工艺专业核实，此时的实际荷载为20443KN，比原设计荷载增加6290KN。2007年出现较明显的不均匀沉降现象。
1#槽累计下降33.8mm～76.7mm。最大沉降差已达42.9mm，经计算，建筑整体倾斜0.008，2#槽累计下降59.7mm～75.6mm，建筑物整体倾斜0.0031，均已超出《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002第5.3.4条）中建筑物的地基变形允许值0.003。
2.1现有地质情况
根据现场生产使用单位的实际是用情况及沉降情况，于2007年12月我们又对该区域的地质情况进行了详勘，地质情况为：
1层素填土：土质不均，结构疏密不均。
2层黄土状土： a¯
1-2=0.18Mpa
-1，属中等压缩性。接近饱和，可塑状态。fak=150kpa
3层卵石：N¯
63.5=17.7击，中密。fak=400kpa
4层黄土状土：a¯
1-2=0.31Mpa
-1，属中等压缩性。饱和，软塑状态。fak=120kpa
4
-1层卵石：N¯
63.5=18.1击，中密。fak=400kpa
5层卵石：N¯
63.5=26.3击，局部轻微钙质胶结，密实。fak=500kpa
6层黄土状土：a¯
1-2=0.29Mpa
-1，属中等压缩性。饱和，软塑状态。fak=200kpa
6-1层卵石：N¯
63.5=39.5击，局部轻微钙质胶结，密实。fak=500kpa
7层粉质粘土：a¯
1-2=0.29Mpa
-1，属中等压缩性。饱和，软塑状态。fak=200kpa
2.2场地水、土腐蚀性评价
中、西部场地土对混凝土结构及钢筋混凝土结构中的钢筋均无腐蚀性。场地东南部土中SO
42-和Cl
-离子含量较高，虽对混凝土结构尚无腐蚀性，但对钢筋混凝土结构中的钢筋具中等腐蚀性。土中钾、钠离子含量介于1755—2586mg/l，pH值介于10.42—10.98之间，说明有大量碱液渗入地基。
2.3实际使用情况
这两个高位槽均在使用中，施工时可以部分卸荷，但不能完全拆除。周边施工场地狭小，南侧紧挨碳分槽，东侧、北侧紧邻厂区道路。
3. 基础沉降原因分析
1） 勘察结果分析
4层、6层及7层天然含水率平均值分别为23.9%、25.6%、26.8%，饱和度平均值分别为87.5%、95.2%、96.9%。这些数据说明地基土明显受水浸泡。
2） 地基强度验算
3层卵石承载力特征值fak=400kpa，满足上部荷载要求。4层黄土状土承载力特征值fak=120kpa，属软弱下卧层，需要进行强度验算：
Faz=fak+η
dγ
m（d-1.5） （GB50025-2004式5.6.5）
取 η
d=1.10，γ
m=19.3kN/m3，d=9.5，计算结果fa=289.8kPa。
4层顶面处附加压力：
（GB50007-2004式5.2.7-2）
取b=l=9.4m（将圆形基础等效为矩形基础），z=9.5-8.1=1.1m，Pk=300kpa,
Pc=γ
md=19.3×8.1=156.3kpa, θ=0°，计算结果，Pz=143.7kpa.
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文章名称：
高压旋喷桩对既有构筑物地基的处理应用
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